Работа с листом толщиной до 3 мм при формовке купольных поверхностей вручную
При изготовлении выпуклых сферических поверхностей из стального, алюминиевого или медного листа толщиной от 0,5 до 3 мм требуется точный расчет усилий, рациональный подбор инструмента и соблюдение радиуса изгиба.
Для мягких сортов металла минимальный радиус кривизны при ручной формовке составляет 2,5 толщины заготовки, для твердых — не менее 4. Если значение меньше, материал теряет прочность и появляются разрывы вдоль волокон.
В случае с холоднокатаной сталью марки 08кп при толщине 2 мм минимальный радиус составляет около 8 мм.
Перед началом следует оценить пригодность листа на предмет остаточных напряжений и отклонений по плоскости. Прокат, полученный на листопрокатных станах с большой остаточной кривизной, при формовке стремится вернуться к начальному состоянию. Это вызывает нарушение симметрии купола.
Заготовку перед формированием необходимо отжечь при температуре 550–600 °С с выдержкой не менее 30 минут, особенно в случае с алюминием или латунами марок Л63 или ЛС59.
Разметка ведется строго по шаблону. Плоскость размечается с учетом оси симметрии.
Расчётное значение диаметра заготовки под купол высотой H и радиусом основания R вычисляется по формуле: D = 2 * √(R² + H²).
Это значение корректируется на припуск под отбортовку — от 5 до 12 мм в зависимости от ожидаемого усилия. Для точного профиля применяется деревянная модель купола, по которой ведётся проверка в ходе деформации.
Работа начинается с грубой протяжки вручную с помощью рихтовочного молотка весом от 350 до 500 г. Удары наносятся вдоль окружности с шагом 10–15 мм по концентрическим кругам. В случае с медным листом предпочтительно использовать молоток с полированной сферической бойком диаметром 35 мм, чтобы избежать отпечатков и вмятин. Вдавливание происходит от центра к периферии, равномерно распределяя напряжение.
В процессе работы используется массивная стальная бабка или сферическая наковальня диаметром 100–120 мм. Заготовку укладывают выпуклой стороной вверх, при этом контактная поверхность бабки смазывается графитовой пастой, чтобы избежать прилипания при высоком трении. Рихтовка ведётся поэтапно, каждый сектор проходит не более 2 раз, чтобы не возникли неравномерные утонения.
После первичной формовки следует правка. В этом случае применяются деревянные киянки с закруглением 30–50 мм. Удары ведутся от центра вверх вдоль условных меридианов купола, выравнивая радиус. Шаг ударов не превышает 20 мм, при этом каждый прогон чередуется с охлаждением заготовки. Для уменьшения остаточных напряжений деталь периодически нагревается до 300–350 °С.
При работе с оцинкованной сталью киянку изготавливают из древесины твердых пород, например, бука. Сушка древесины обязательна — при содержании влаги выше 10% остаются следы сдавливания. В условиях цеха удобна металлическая матрица радиусом 200–250 мм, обтянутая кожей — она предотвращает скольжение и равномерно распределяет давление.
Для контроля кривизны используют лекальные шаблоны из фанеры толщиной 6 мм. Они вырезаются по заранее рассчитанным дугам. Контакт по трем точкам свидетельствует о верном профиле. При отклонении свыше 1,5 мм проводится местная подправка с применением выколотки. Диаметр бойка — 15–25 мм, удары наносятся со стороны вогнутости.
В условиях ручной обработки латунных листов применяют предварительный отжиг после каждой 3-й итерации рихтовки. Температура — 450 °С, выдержка — 20 минут, затем охлаждение на воздухе. Это предотвращает возникновение трещин по границам зерен. Поддержание температуры в пределах указанного интервала контролируется пирометром.
На заключительном этапе допускается применение мягкой стальной гладилки с фаской, которая вручную проводится по всей поверхности. Это необходимо для снятия мелких вмятин и достижения однородного отражения. В случае алюминиевых заготовок обрабатывается вся поверхность вручную мелкой абразивной шкуркой зернистостью Р240–Р320. Затем проводится полировка войлочным кругом со средней пастой ГОИ.
При радиусе поверхности менее 150 мм и толщине свыше 2 мм давление от киянки может оказаться недостаточным. В таких ситуациях применяют подпрессовку на мягкой резиновой матрице, которую располагают под заготовкой. Материал под действием удара оседает в объем формы. Это повышает точность и исключает пружинение.
Наиболее точная геометрия достигается при сочетании горячей и холодной обработки. В случае с углеродистой сталью используется чередование ударов при 300 °С и окончательное выравнивание на холодной поверхности. Это позволяет удержать форму без возврата к исходному состоянию.
При толщине листа до 1 мм возможно выполнение полной формовки без отжига, но при обязательном ограничении радиуса кривизны до 3 толщин. В случае превышения — микротрещины появляются даже при визуально ровной поверхности. Проверку проводят на просвет, подсвечивая лампой снизу: отражённый свет позволит выявить отклонения от сферичности.
Обрабатываемая деталь может фиксироваться зажимами по периметру, но с прокладками из фетра, чтобы не повредить кромку. При формировании куполов больших диаметров используют каркас, на который укладывается заготовка с пригрузом из мешков с песком. Это предотвращает коробление в процессе работы.
Если необходимо выполнить отбортовку по нижнему краю, используется кромкогиб, настроенный на радиус 4 мм. При этом края обрабатываются до получения полукруглого профиля, иначе при установке купола в корпус возникает заклинивание. Деталь устанавливается в оправку и обжимается вращением с постепенным нажимом.
Формовка вручную требует постоянного контроля деформации. В случае заметного вытягивания по одной из сторон проводят частичное укорачивание методом обжатия с противоположной. При использовании симметричной рихтовки с обеих сторон шаг должен быть одинаков — не более 12 мм между ударами.
Медь марки М1О требует предварительной очистки от окислов, иначе при нагреве окалина снижает пластичность. В условиях мастерской очистка проводится вручную раствором серной кислоты 10%, после чего лист промывается и сушится. Для сохранения формы после формовки край детали обрабатывается ручной фальцовкой на глубину 5 мм с усилием 200 Н.
Места пересечения рихтовочных кругов обрабатываются в последнюю очередь. Это позволяет выровнять напряжение по всей поверхности и избежать появления трещин на стыках. При необходимости купол обжимается с применением силиконовой прокладки, повторяющей форму матрицы, с усилием до 400 Н.
- На главную
-
Категории
-
Пластины твердосплавные
-
Пластины токарные
-
Пластины для внутреннего и наружного точения
-
Пластины резьбовые
-
Пластины резьбовые ISO
-
Пластины резьбовые NPT (дюймовая коническая резьба c углом профиля 60 град. и конус 1:16)
-
Пластины резьбовые BSPT (Британский стандарт) полного профиля, угол 55 град.
-
Пластины резьбовые UN (Американский стандарт) полного профиля, угол 60 град.
-
Пластины резьбовые для нарезания трубной резьбы Whitworth, правые
-
Пластины резьбовые неполного профиля, угол 55 или 60 град.
-
Пластины резьбовые трапецеидального профиля, угол 30 град.
-
Пластины резьбовые Pg (Панцирная трубная резьба 80 град.)
-
Пластины резьбовые ACME (Американская трапецеидальная резьба 29 град.)
-
Пластины резьбовые SAGE (Упорная резьба 30 град.)
-
Пластины резьбовые треугольного закругленного профиля
-
Пластины резьбовые RD (Круглая резьба 30 град.)
-
-
Пластины отрезные и канавочные
-
-
Пластины фрезерные
-
Пластины для сверл
-
Пластины для резьбофрез
-
Пластины для червячного зуба 40°
-
Пластины со вставками PCBN
-
Пластины для фрезерования канавок
-
-
Фрезы
-
Метчики
-
Сверла
-
Ленточные пилы по металлу
-
Державки токарные
-
Державки проходные
-
CCLNR/CCLNL
-
CKJNR/CKJNL
-
CRDNN
-
CSDNN
-
CSKNR/CSKNL
-
CSRNR
-
CTJNR/CTJNL
-
DCBNR/DCBNL
-
DCKNR/DCKNL
-
DCLNR/DCLNL
-
DCMNN
-
DDJNR/DDJNL
-
DDPNN
-
DDQNR/DDQNL
-
DKJNR/DKJNL
-
DSBNR/DSBNL
-
DSDNN
-
DSKNR/DSKNL
-
DSSNR/DSSNL
-
DTFNR/DTFNL
-
DTGNR/DTGNL
-
DVJNR/DVJNL
-
DVVNN
-
DWLNR/DWLNL
-
ECLNR/ECLNL
-
EDJNR/EDJNL
-
EVJNR/EVJNL
-
EWLNR/EWLNL
-
MCBNR/MCBNL
-
MCKNR/MCKNL
-
MCLNR/MCLNL
-
MCMNN
-
MDJNR/MDJNL
-
MDPNN
-
MDQNR/MDQNL
-
MRDNN
-
MRGNR/MRGNL
-
MSBNR/MSBNL
-
MSDNN
-
MSKNR/MSKNL
-
MSSNR/MSSNL
-
MTENN
-
MTFNR/MTFNL
-
MTGNR/MTGNL
-
MTJNR/MTJNL
-
MTQNR/MTQNL
-
MVJNR/MVJNL
-
MVQNR/MVQNL
-
MVUNR/MVUNL
-
MVVNN
-
MWLNR/MWLNL
-
PCBNR/PCBNL
-
PCLNR/PCLNL
-
PDJNR/PDJNL
-
PDNNN
-
PDNNR/PDNNL
-
PRACR/PRACL
-
PRDCN
-
PRGCR/PRGCL
-
PSBNR/PSBNL
-
PSDNN
-
PSKNR/PSKNL
-
PSSNR/PSSNL
-
PTFNR/PTFNL
-
PTGNR/PTGNL
-
PTTNR/PTTNL
-
PWLNR/PWLNL
-
SCACR/SCACL
-
SCLCR/SCLCL
-
SDACR/SDACL
-
SDJCR/SDJCL
-
SDNCN
-
SRACR/SRACL
-
SRDCN
-
SRGCR/SRGCL
-
SSBCR/SSBCL
-
SSDCN
-
SSSCR/SSSCL
-
STFCR/STFCL
-
STGCR/STGCL
-
SVABR/SVABL
-
SVACR/SVACL
-
SVHBR/SVHBL
-
SVJBR/SVJBL
-
SVJCR/SVJCL
-
SVQCR/SVQCL
-
SVVBN
-
SVVCN
-
SWACR/SWACL
-
WTENN
-
WTJNR/WTJNL
-
WTQNR/WTQNL
-
WWLNR/WWLNL
-
-
Державки расточные
-
S...-DCLNR/S...-DCLNL
-
S...-DDUNR/S...-DDUNL
-
S...-DWLNR/S...-DWLNL
-
S...-MCKNR/S...-MCKNL
-
S...-MCLNR/S...-MCLNL
-
S...-MDQNR/S...-MDQNL
-
S...-MDUNR/S...-MDUNL
-
S...-MDZNR/S...-MDZNL
-
S...-MSKNR/S-...MSKNL
-
S...-MTFNR/S...-MTFNL
-
S...-MTJNR/S...-MTJNL
-
S...-MTQNR/S...-MTQNL
-
S...-MTUNR/S...-MTUNL
-
S...-MTWNR/S...-MTWNL
-
S...-MVQNR/S-...MVQNL
-
S...-MVUNR/ S-...MVUNL
-
S...-MVWNR/S...-MVWNL
-
S...-MVXNR/S...-MVXNL
-
S...-MWLNR/S...-MWLNL
-
S...-PCKNR/S...-PCKNL
-
S...-PCLNR/S...-PCLNL
-
S...-PDSNR/S...-PDSNL
-
S...-PDUNR/S...-PDUNL
-
S...-PSKNR/S...-PSKNL
-
S...-PTFNR/S...-PTFNL
-
S...-PWLNR/S...-PWLNL
-
S...-SCKCR/S...-SCKCL
-
S...-SCLCR/S...-SCLCL
-
S...-SCLPR/S...-SCLPL
-
S...-SDQCR /S...-SDQCL
-
S...-SDUCR/S...-SDUCL
-
S...-SDWCR/S...-SDWCL
-
S...-SDZCR/S...-SDZCL
-
S...-SSKCR/S...-SSKCL
-
S...-SSSCR/S...-SSSCL
-
S...-STFCR/S-...STFCL
-
S...-STFPR/S...-STFPL
-
S...-STUCR/S-...STUCL
-
S...-SVJCR/S-...SVJCL
-
S...-SVQBR/S...-SVQBL
-
S...-SVQCR/S...-SVQCL
-
S...-SVUBR/S...-SVUBL
-
S...-SVUCR/S-...SVUCL
-
S...-SVWCR/S-...SVWCL
-
S...-SVXBR/S..-SVXBL
-
S...-SVXCR/S..-SVXCL
-
S...-SVZCR/S...-SVZCL
-
-
Державки резьбовые
-
Державки отрезные, канавочные
-
Держатели отрезного лезвия
-
Лезвия отрезные
-
Мини-резцы твердосплавные
-
Внутренняя канавка (прямая)
-
Внутренняя канавка (радиусная)
-
Обратное растачивание
-
Продольное и профильное растачивание
-
Продольное растачивание
-
Продольное растачивание (упорное)
-
Профильное растачивание
-
Резьбовые
-
Торцевая канавка левая (прямая)
-
Торцевая канавка левая (радиусная)
-
Торцевая канавка правая (прямая)
-
Переходные втулки для мини-резцов
-
-
-
Оснастка для фрезерных станков
-
Фрезерные патроны
-
BT
-
BT-ER (для цанг ER)
-
BT-FMB (для насадных фрез)
-
BT-MTA (конус Морзе с лапкой)
-
BT-MTB (конус Морзе с резьбовым отверстием)
-
BT-SLN (Weldon)
-
BT-OZ(EOC) (для силовых цанг OZ)
-
BT-SC (для цилиндрических цанг SC)
-
BT-TER (патроны с осевой компенсацией по длине для цанг ER)
-
BT-GT (для резьбовых цанг GT12/24/42)
-
BT-APU
-
BT-SF
-
BT-DC (высокоскоростные патроны для цанг DC)
-
BT-SCA (для дисковых фрез)
-
BT-PHC (гидропластовые патроны)
-
BT-WFE
-
BT-D (тестовые оправки)
-
-
BBT
-
SK
-
SK-ER (для цанг ER)
-
SK-FMB (для насадных фрез)
-
SK-MTA (конус Морзе с лапкой)
-
SK-MTB (конус Морзе с резьбовым отверстием)
-
SK-SLN (Weldon)
-
SK-SC (для цилиндрических цанг SC)
-
SK-TER (патроны с осевой компенсацией по длине для цанг ER)
-
SK-GT (для резьбовых цанг GT12/24/42)
-
SK-APU (сверлильные быстрозажимные патроны)
-
SK-SF (патроны термозажимные)
-
SK-OZ(EOC) (для силовых цанг OZ)
-
SK-HY (гидропластовые патроны)
-
-
NT
-
Конус Морзе MTA/MTB
-
Цилиндрический хвостовик
-
HSK
-
-
Цанги
-
Гайки для цанг
-
Прихваты, прижимы, упоры
-
Боковые регулируемые высокопрофильные прижимы
-
Боковые регулируемые низкопрофильные прижимы
-
U-образные прижимы
-
Прижимы с цилиндрическим хвостовиком
-
Низкопрофильные установочные позиционные блоки
-
Установочные позиционные блоки
-
Позиционные регулируемые упоры
-
Многофункциональные V-блоки вертикальные
-
Многофункциональные V-блоки правые
-
Многофункциональные V-блоки левые
-
Домкраты с магнитным основанием
-
Домкраты с многоцелевой опорой
-
Позиционные плиты-адаптеры
-
Установочные цилиндрические опоры
-
Цилиндрические опоры с уступом
-
-
Штревели
-
Системы нулевого базирования и комплектующие
-
Тиски станочные
-
Силовые высокоточные VQC
-
Multitasking
-
Трехкулачковые NBK
-
Гидравлические DCV
-
Модульные двойные ZQ83
-
С регулируемым усилием зажима HPAC
-
Самоцентрирующиеся SC-I
-
Модульные ART.1
-
Модульные GT
-
Глобусные HHY
-
Лекальные QGG
-
Лекальные QKG
-
Модульные составные ZQ84
-
Гидравлические CHV
-
Самоцентрирующиеся двойные SMC
-
Гидравлические YQ
-
Гидравлические VSP
-
Поворотные QM
-
Аксессуары и запчасти для тисков
-
-
Столы вакуумные
-
Столы электромагнитные
-
3D-тестеры и щупы
-
Кромкоискатели
-
Центроискатели
-
Ключи гаечные
-
Приспособления для оправок
-
Наборы прижимов
-
Магнитные захваты
-
Поворотные столы
-
Защитные вставки
-
Приспособления для очистки конуса шпинделя
-
Устройство привязки инструмента по оси Z
-
Делительные головки
-
Расточные наборы
-
Угловые фрезерные головки
-
Клин для конуса Морзе
-
-
Оснастка для токарных станков
-
Токарные патроны
-
Патроны цанговые
-
Цанги для АПТ
- Инструментальные блоки BOT
-
Инструментальные блоки BMT
-
Инструментальные блоки VDI
-
Центры токарные вращающиеся
- Центры вращающиеся
- Центры вращающиеся усиленные M11
- Центры вращающиеся облегченные
- Центры вращающиеся со сменными вставками
- Центры вращающиеся высокоскоростные
- Центры вращающиеся с твердосплавной вставкой
- Центры вращающиеся с удлиненной вершиной
- Центры вращающиеся усиленные
- Центры вращающиеся высокоточные
- Центры вращающиеся грибковые
-
Держатели осевого инструмента
-
Приспособления для расточки кулачков
-
Центры токарные упорные
-
Переходные втулки
-
Сухари для токарных патронов
-
Барпуллеры
-
-
Измерительный инструмент
-
Станки
-
Ленточнопильные станки по металлу
-
Лазерные граверы (маркировщики) по металлу
-
Токарные станки
-
Фрезерные станки
-
Заточные станки
-
Резьбонарезные манипуляторы
-
Электроэрозионные станки
-
-
Проволока, СОЖ, запчасти для электроэрозионных станков
-
Промышленная мебель
-
Запасные части для державок, резцов и фрез
-
Развертки
-
Упаковка
-
Зенковки
-
Инструмент для снятия заусенцев
-
Мерч CNC66
-
- О нас
- Услуги
-
Сервисы
- Расчет двигателя для оси с ЧПУ
- Расчет перемещения по зубчатой рейке за один оборот шестерни
- Расчет максимальной скорости вращения винта ШВП
- Расчет числа шариков в гайке ШВП
- Расчет числа шариков в килограмме (единице веса)
- Расчет КПД шарико-винтовой пары
- Расчет параметров Motor tuning для Mach3
- Расчет максимальной осевой нагрузки на приводной винт ШВП станка с ЧПУ
- Перевод крутящего момента в силу
- Блог
- Акции
- Бренды
- Контакты
Металлорежущий инструмент, оснастка и станки
Мы используем файлы cookie для улучшения работы сайта и персонализации. Продолжая использовать сайт, вы соглашаетесь на сбор, обработку cookie-файлов и пользовательских данных с помощью Яндекс.Метрика, в соответствии с нашей Политикой конфиденциальности.
